神华国华太仓发电有限公司安装两台600MW超临界燃煤机组，两台机组分别于2005年11月8日和2006年1月20日投产发电。每台机组的给水系统配备上海电力修造总厂有限公司生产的2台50容量的汽动给水泵组和1台30容量的电动调速给水泵组。汽泵出口逆止门为加拿大威兰阀门公司（VELANCANADA）生产的旋启式逆止门，型号为B18-4114P-02TS，公称通径为12"，设计压力为2500lbs，设计温度为193℃。2008年02月13日12时35分，7号机组启动将B汽动给水泵并入运行时，发现其出口逆止门未能关闭。2008年02月16日12时30分检修人员将此逆止门解体检查，发现逆止门卡在全开位置，门架与摇臂在全开位置接触部位相互磨损约3毫米。经研究决定对门架和摇臂补焊修复后继续使用，首先将门架与摇臂磨损部位进行堆焊，再磨削与周围未磨损点在同一平面，修复完成后机组于02月17日11时10分投入运行。2008年09月15日04时25分7号机组启动将B汽动给水泵并入运行时，再次发现其出口逆止门未能关闭。2008年09月18日10时30分检修人员将此逆止门解体检查，发现逆止门也卡在全开位，门架与摇臂在全开位置接触部位相互磨损约4毫米，对门架和摇臂补焊修复后继续使用，两次卡涩运行间隔周期为214天。鉴于7B汽动给水泵出口逆止门出现卡涩问题，利用机组调停检修的机会对其它三台汽动给水泵出口逆止门进行解体检查，发现门架与摇臂接触部位也存在类似的磨损情况。
2卡涩原因分析
（1）在高压水流的长期冲击下，门架与摇臂存在高频振动，致使门架与摇臂接触部位相互间过度磨损，形成凸台棱角（如图1，图2所示），致使逆止门发生卡涩；
（2）经咨询厂家门架与摇臂接触部位表面没有进行硬化处理，抗磨损性能差，致使门架与摇臂接触部位相互间磨损加快。
（3）摇臂结构设计不合理，摇臂与门架接触部位设计成多边形，致使部件在出现磨损后卡住而影响其正常开关功能。
3采取的对策
3.1改进方案
（1）将摇臂与门架接触部位堆焊D547Mo，提高接触部位的硬度，增强其抗冲刷与磨损能力，并在摇臂与门架接触部位两侧各加装两个防磨垫片，使两者之间不直接接触，检修时在有磨损的情况下只更换防磨垫片即可。
（2）控制销轴与轴套之间的径向间隙，控制摇臂与门架之间的轴向间隙。
（3）将摇臂与门架接触部位的两侧设计成凸圆，改进结构设计。
3.2加工技术要求
（1）摇臂材质采用1Cr13，与门架接触部位堆焊D547Mo，层深5mm，硬度达到HRC38～40；
（2）门架材质采用1Cr13，在与摇臂接触部位堆焊D547Mo，层深5mm，硬度达到HRC38～40；
（3）两侧加装防磨垫片，摇臂上的垫片材质采用38CrMoALA，调质处理HB250～280，门架上的垫片材质采用2Cr13，调质处理HB280～320.摇臂上加工一个止口，安装一个垫片，采用过盈配合，H7/r6，高度高于摇臂平面2mm，门架上也加工一个止口，安装一个垫片，采用过盈配合，H7/r6，高度高于门架2mm，两侧共加4个垫片，从而达到保护摇臂与门架的作用；
（4）控制销轴与轴套之间的径向间隙在0.25～0.30mm之间，摇臂与门架之间轴向间隙为0.5～0.7mm，防止串动量过大，并保证活动灵；
（5）改进后门架和摇臂结构情况。
3.3焊接技术要求
（1）焊前焊条需要进行300℃烘焙1h；
（2）焊前焊件需要进行200℃预热；
（3）为了保证堆焊层表面硬度，堆焊时需要连续施焊3～4层，不得间断，堆焊层高度为8mm，以保证加工后不低于5mm；
（4）为了降低焊缝稀释率，必须采用较小的焊接电流，并采用Ф2.5mm或Ф3.2mm直径的EDCrNi-B-15焊条进行堆焊，焊后进行热处理；
（5）堆焊层表面加工后需进行表面无损检测和硬度测试，应符合技术要求。
4结论
7号机两台汽动给水泵出口逆止门于2008年10月按改造方案制作两套门架和摇臂组件进行更换处理。2009年2月利用机组停机机会对逆止门解体进行检查，阀门未再发生磨损现象。经过改造后目前阀门使用效果良好，再未出现卡涩问题，经过从结构上的改善逆止门卡涩问题已得到彻底解决，为同类型机组设备故障处理提供了宝贵的经验。
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