1概述
台儿庄泵站工程基坑开挖由EL26.5m开挖至EL8.2m，开挖深度18.3m，开挖边坡大部分为1：2，但北侧临近原防洪堤，无法形成缓坡，故此在此部位设计一排支护灌注桩进行垂直开挖。灌注桩顶部设冠梁连接，中部设两道腰梁，其中上层腰梁每2m设置预应力锚索一根，下层腰梁每2m设置预应力锚索1根，如1.
2预应力锚索施工
2.1技术要求
锚索预加力值为111.59kN；锚固强度大于15MPa并达到设计强度等级的75％后方可张拉；锚索宜张拉至设计荷载（185.98kN）的0.9～1.0倍后再进行锁定。
2.2锚索型式
预应力锚索为3束7股（7φ5）钢绞线，共28根，间距2m，内锚固段长度10m，非锚固段长度5m，水平倾角15°，孔径φ159.
钢绞线选用某公司生产的1860级7φ5高强度低松弛预应力钢绞线。其主要技术指标见1。
2.3施工工艺（施工工艺流程见2）
2.3.1安装钢套管、预埋钢垫板
土层预应力锚索在台儿庄泵站工程中的应用值同时变化而结果并不理想。
在腰梁施工时即对锚索位置安装钢套管（即在混凝土内预留孔洞），在混凝土外侧预埋钢垫板，并在垫板后加设钢筋网片，以便更好的传力，防止混凝土受压破坏。
2.3.2钻孔
为更好的使锚固段浆材与土层结合，应尽量避免用水，采用MD－30型锚固工程钻机，长螺旋钻杆进行钻孔。
2.3.3洗孔
用高压风吹净长螺旋钻杆未带出的残留物。
2.3.4锚索处理
锚固段去皮洗油后，将灌浆管（φ25硬质塑料管）、钢绞线捆扎成一束，每1m用隔离支架分离，编号标识。
2.3.5送索
人工送索，要求送索时锚索曲率半径不得小于3m，并速度均匀。
2.3.6注浆
全孔一次灌浆，采用M20水泥砂浆，YSB－2S砂浆泵进行灌注。
2.3.7张拉锁定
根据试块强度试验确定7d后进行张拉。安装工作锚具、限位板、夹片、千斤顶及工作锚，先对单根钢绞线进行预紧（20kN），然后整索进行分级张拉，并详细记录。张拉过程中，达到每一级控制应力后稳压5min后可进行下一级张拉，达到后一级张拉控制力后，稳压10min进行锁定。张拉分级采用以下级别：预张拉0.1Nu（取20kN）→0.2Nu（取40kN）→0.4Nu（取75kN）→0.6Nu（111.59kN）→0.8Nu（取150kN）→1.0Nu（185.98kN）→111.59kN（锁定）。
3.1试验步骤3.1.1对试验用计量设备、器具进行率定和标定3.1.2安装工作锚具、限位板、夹片、千斤顶、工作锚及千分尺先对单根钢绞线进行预紧（20kN），然后整索进行分级循环加、卸荷载试验。加卸荷等级及观测时间如表3。
3.1.3试验标准每级加荷等级观测时间内，测读锚头位移不少于3次（即稳压前、稳压后和终值）。
在每级加荷等级观测时间内，锚头位移小于0.1mm时，可施加下一级荷载，否则应延长观测时间。
锚索破坏标准：后一级荷载产生的锚头位移达到或超过前一级荷载产生位移增量的2倍时；锚头位移不稳定；锚索杆体拉断。
基本试验大试验荷载不宜超过锚索承载力标准值的0.9倍。结合设计要求，取为217.5kN。
试验完毕，按照张拉施工顺序和要求将锚索进行锁定。
对试验资料进行整理和分析。
3.2试验结果3.2.1荷载￣位移（Q￣s）曲线，荷载￣弹性位移（Q￣s e）曲线和荷载￣塑性位移（Q￣s p）曲线（见图3、4）3.2.2各锚索位移增量（见表4）3.2.3结果分析由3根锚索试验的资料可知，3根锚索均加载至217.5kN，且锚头位移均收敛。从表4可以看出每根的后一加载等级的锚头位移增量都没有达到前一加载等级位移增量的2倍，由此可知锚索在加载等级为217.5kN的情况下未破坏。
规范要求锚索弹性变形不应小于自由段长度变形计算值的80％，且不应大于自由段长度与1／2锚固长度之和变形计算值。根据直线型锚索伸长值计算公式Δ＝PL AE，经计算可知位移值的允许范围为13.08～19.07mm，由表4和绘制的曲线可知1＃、2＃和3＃锚索的弹性变形值分别为16.69mm、18.44mm和19.85mm，其中3＃锚索弹性变形值略超过规定的计算范围，经过对原始数据分析锚索未达到破坏标准且锚头正常收敛为读书有误所致。
由上述数据和分析结果可知该次试验有效，可以按原施工工艺和程序进行正常施工。
4结语
此结构在施工期对灌注桩顶部进行了变形观测，大位移值为4mm，在设计允许的10mm范围内，有效地保证了构筑物的施工。
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