整机工况分析混凝土泵车工作时，位于回转底座上部的布料臂架在水平面内，全回转，同时各节臂杆在垂直平面内自由转动。综合泵车的整个工况，当各节臂杆与水平面平行，进行水平状态泵送布料工作时，回转底座承受的倾覆弯距大，回转底座的应力大，布料臂方向支腿受力也大；当回转底座与支腿连接示意混凝土泵车工况分析计算设计。
计算工程机械为三点支承，此时支腿受力大。由于支腿为伸缩型支腿，其与回转底座的连接处将承受较大的挤压应力，此时回转底座局部受力恶劣，对该工况进行详细分析，足以看出回转底座的应力分布及变化趋势。回转底座的受力分析该回转底座为薄板箱形变截面结构，箱形空间兼作油箱。支腿受力分析已知后摆动支腿和的重量腿受力大，它与回转底座的连接处将承受较大的挤压应力。经计算可得出回转底座与摆动支腿连接处的受力分析摆动支腿与回转底座铰点受力分析如示，设回转底座上作用力方向为正方向，于临界状态的静、滑压摩擦力.支腿对回转底座的作用力回转底座与伸缩支腿、连接处的受力分析如0所示，回转底座与伸缩支腿或接触区域，可以近似地看作在，88宽度区域内呈线性分布，支腿00，4331回转底座有限元模型的建立及约束条件有限元模型的建立该回转底座属于典型的板壳单元结构，因此实体结构采用了0节点板壳线弹性单元模型：1单元即可撑弯板壳单元进行网格划分，单元类型为四边形单元或三角形单元，建立有限元模型所遵循的原则如下，各板件厚度方向的位置以板厚中分面来确定；为提高计算的运行速度，油口、小工艺孔对计算结果影响很小，在建立有限元模型时忽略；为保证焊接工艺而设计的板边缘，对计算结回转底座与摆动支腿连接处的受力分析回转底座与伸缩支腿、连接处的受力分析。
计算工程机械为提高元件划分的优良率，对为避免应力集中而采用的倒圆角或板的折弯圆弧，也未考虑在内。回转底座的有限元模型采用了及.软件通过多种技术处理及修复，局部应力集中点采用/倍及0倍的网格细化，总共划分12，个面，3，456，个节点，0，4.7个单元，如所示。约束条件一般汽车起重机车架泵车回转底座的结构形式等同于汽车起重机的车架的有限元计算，大多采用以四支腿作为约束点，然后在均布的螺栓孔上施加线性分布力。
实际工作中，回转支承部位设计较为刚性，上下车通过高强度螺栓紧密地连接。在总体工况已计算出支腿反力的情况下，完全可以采用约束螺栓孔的办法计算回转底座的应力分布，这样一次就可以得出与支腿连接处的局部应力。
有限元分析结果及结论从有限元的应力、应变分布云，可以看出，在多板交叉尖点出现了应力集中实际情况，这些区域都进行了圆弧处理及圆滑过渡，其附近区域应力值显著下降；其余大部分应力均在07.49以内。由圣维南定理可知：应力集中点对较远处应力不受影响。因此，回转底座的应力分布合理，符合实际工作工况。
从有限元分析也可以看出，多板交叉尖点的应力值与其附近区域应力值相比较，呈几何基数增加。
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