工程地质条件工程座落地段主要土层为：1填土层厚度为26m，上部为杂填土，下部为素土层，成份复杂，结构松散。2粉质粘土层厚度约为11m，中间夹杂淤泥质粉质粘土层。3粘土层厚度约为1m.
方案选择及施工方法根据本工程特点及周围环境条件，如采用沉井施工将会使周围土体滑移、下沉，造成相邻建筑墙体开裂。如采用板桩支护加止水帷幕，其工程费用较高。为确保周围建筑的安全使用，本工程采用地下连续墙自支护逆作法施工方案，它不仅起到挡土支护作用，还要作为泵站外池壁。此种结构形式的优点是，墙体构造简单，池壁内表面不需另做受力结构层，墙体内钢筋能得到充分利用，可节省大量混凝土。但墙体与内部主体构件连接处节点构造比较复杂，各墙段之间接头处防渗性能要求较高。
平整夯实地面作胎模地下连续墙施工浇筑地下连续墙帽梁及部分顶板为减少侧向土压力，开挖地下连续墙外侧土至墙顶以下1m开挖及拆除墙体内泵站设置临时支撑。开挖至设计标高后进行封底。
墙体设计与施工地下连续墙既是施工期间的围护结构，又是在使用阶段作为泵站主体结构的一部分，设计时应分别验算施工期和建成后的结构受力情况。分析表明，不利受力情况是在施工期，应重点复核施工期内力。地连墙设计内容包括：确定荷载；确定地连墙入土深度；槽壁稳定验算；地连墙内力，配筋，垂直接头计算；支撑结构计算；基坑变形计算。
1荷载分析地下连续墙侧向土压力，是工程中的主要荷载。目前工程设计中一般墙体外侧采用主动土压力、墙体内侧采用被动土压力，计算理论采用朗肯（或库伦）土压力理论，水土分算，考虑粘聚力的影响。在施工中随着土体开挖深度加大，墙体背面土压力在不断变化，所以应针对每段开挖深度，支撑设置前后的各种状态分别对其内力进行计算。
土压力与结构变形有着密切的关系。当设置临时支撑时可通过施加轴向力来减小墙体的变形，人为地将作用在墙体上的土压力控制在主动土压力与被动土压力之间。当设置性支撑时（如楼板，隔墙等）墙体变形很小可忽略不计，则作用在墙体上的土压力可认为是静止土压力。当结构允许产生较大位移时可按主动土压力进行计算。
2入土深度由于大面积挖土卸载使基坑和周围土体应力发生很大变化，随着基坑中土体逐渐被挖除，坑底的竖向应力及坑壁土体中的侧向应力逐渐减小，基坑周围土体可能达到强度破坏。当地连墙插入土体深度太浅或支撑力不够时都有可能导致基坑丧失稳定而破坏。所以地下连续墙设计除了保证墙体在荷载作用下有足够的强度和刚度外，还应保证基底地基土的稳定，防止基坑底面的隆起，和管涌。因此必须使墙体有一定的入土深度。
对于多支撑地下连续墙设计一般多采用截条法，分段开挖、分段加设临时支撑或支撑，不考虑墙体水平向受力。此种方法设计时要首先根据基坑开挖深度计算墙体零压点位置，然后确定墙体入土深度，其计算结果入土深度一般较长，为开挖深度的2/3左右。由于墙体施工费用较高，应尽量减少其入土深度，如果采用增加临时支撑，其效果不明显。本工程的特点为：平面尺寸较小，开挖深度相对较深，且中间没有楼板支撑。根据其特点设计采用增加水平钢筋，加设暗梁暗柱，使其墙体双向受力以减少墙体入土深度。经计算，墙体入土深度为34m，其墙底端刚好在粘土层里，其塑性指标Ip=207，为不透水层。
3泥浆配置由于混凝土在泥浆中浇筑其强度略有降低，而且强度分散性较大。施工时一般应按结构设计强度提高一个等级进行配合比设计。施工时还应注意泥浆浓度不得过高，以免影响混凝土质量。泥浆的配置一般每立方水中钠土的掺量为75公斤、比重为105、粘度为22以上。
4混凝土配置浇筑时为了使混凝土在槽内均匀地水平上升，即使强度不需要也好使用单方水泥用量在350kg以上的混凝土。混凝土坍落度控制在1820cm为宜，水灰比不宜大于06，以保证其具有良好的和易性。
5墙厚根据施工单位现有挖槽机具刀刃宽度，确定墙体厚度为08m，由于膨润土泥浆会使墙体混凝土外侧强度降低，以及施工机械挖槽精度等因素会使墙体断面减少，所以设计时墙体两侧应各减50mm后作为有效断面。
6支撑地下连续墙施工时为关键的是分段挖土后的支撑设置到位，在设置临时支撑时应预加设计应力的30，以防止墙体变形过大（地下连续墙的变形一般可控制在20mm以内），对支撑施加预加应力与不施加预加应力土体对墙体压力是不同的，应分别进行验算。
本工程支撑系统是结合工程特点，采用逆作法施工。将中隔墙及地连墙顶面的楼面梁，出水池做为水平支撑，并在距墙顶面-8m处设置一道临时支撑，以减小墙体的变形，改善结构的受力状况。
结束语泵站采用地下连续墙结构，即自支护逆作法，从根本上改善了基坑开挖条件，把传统的明开槽加基坑支护变成即支护又承载的两用墙体，从而降低了泵站的综合成本，并缩短了工期。实践证明，本工程采用的地连墙结构技术上是安全的，经济上是合理的。
逆作法比较可靠的控制了墙体的位移，有效的保护了相邻建筑的安全，是一种在密集建筑群中施工值得推广的方法。
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