二级泵站二级泵站于万家寨东南部申同嘴附近，距一级泵站1. 79km，设计底高程1061. 3m，设计扬程142m.泵站布置为侧向进水方案，地下厂房长轴方向为东南345b.二级泵站位于东西方向山梁以下130 160m深处，山梁南北两侧为深切冲沟，沟底高程约1150m，山顶大高程约1260m.地层岩理：南侧基岩裸露，北侧有较厚的风坡积黄土，土层下付寒武系和奥陶系灰岩、白云岩，岩层平缓，二级泵站地区基岩地层与一级泵站相同，但地下厂房分布在寒武系凤山组厚层及藻层灰岩中。地质构造：区内未见断层发育，仅有两组高节理（NW290 300b）及（NE10 20b）。围岩多属Ⅱ类。地应力：地下泵房部位大水平主应力约10MPa，方向为东北14 22b.地下水：区域地下水位高程约1066. 80m，受隔水层阻隔，分布多层上层滞水，但水量较小。岩溶：岩溶发育程度与一级泵站相同，且数量、规模均小。
为连接一、二级泵站间长约1772m的压力隧洞，底板高程约1077. 4m.隧洞围岩为冶里组日云岩和凤山组灰岩、泥质条带灰岩，上覆岩体为亮甲山组白云岩及泥灰岩，累计厚度30 100m，地层产状近水平，断裂构造不发育。局部地段洞室埋深较浅，围岩中裂隙较发育，地下水位于隧洞底板以下，多为Ⅲ类围岩。理论准备与监测本文将针对以下具备典型特征的主要结构部位，运用岩石力学、弹塑性力学及监测相关技术等相关理论及知识，对围岩监测数据进行系统分析，以及时总结围岩受力变形等发展规律： （1）1#地下泵房、（2）1#进水调压井、（3）1#出水压力洞及1#出水压力井、（4）4#洞。其中围岩监测较深入地予以阐述及分析。
监测数据分析方法作图法：根据分析的要求，绘制监测物理量的过程线、相关图、分布图等。由图可直观的了解和分析观测值的变化大小和其规律，及观测值有无异常。特征值统计法：统计监测物理量的大值和小值、变化趋势和变幅等以了解监测物理量的变化规律是否合理。测值影响因素分析法：了解地下工程的爆破松动、开挖施工、塌方失稳、空间效应、时间效应、各类不良地质条件、地下水作用、衬砌、锚杆、预应力锚索加固等重要因素，并对监测资料所反映的结果分析是否由这些因素的影响所致。
泵房监测分析结论归纳如下：（1）泵房围岩变形量不大，数值在- 1. 5mm 2. 5mm之间，大部分测点表现为张开位移，也有个别点表现为收缩位移，基本符合洞室围岩变形规律，且变化趋势基本平稳；（2）泵房锚杆应力基本表现为拉应力，且应力在锚杆的允许范围内，起到加固围岩作用；（3）从泵房锚杆所测应力空间分布情况看，基本符合拱形洞室应力分布特点；（4）吊车梁锚杆承受拉应力较大，起到加固围岩与吊车梁的作用，泵房下游侧吊车梁锚杆应力计所测应力比上游从吊车梁锚杆应力计所测应力普遍要大，故应对该泵房吊车梁下游侧加强监测；（5）从测缝计所测开合度分析，吊车梁与围岩结合较好，比较稳定；（6）从收敛计的监测结果分析， 1#地下泵房围岩拱顶位移较大，数值量在7. 0mm 9. 0mm范围内，两壁位移较小，基本符合洞室围岩变形规律，且变化趋势平稳，泵房洞室围岩岩体基本上是稳定的。
1#出水压力洞（OPT1）及出水压力井（ OPS1）监测布置与分析1#出水压力洞（OPT1）与出水压力井（OPS1）过渡段，剖面图及监测断面见图9.监测结果分析归纳如下：收敛位移较小，变化趋势稳定，围岩表现为轻微的收缩位移，孔隙水压表现较正常，表明该部位在一定时段内有部分孔隙水压；衬砌内钢筋计大部分表现为压应变，从空间结构分析属正常情况；大部分监测量值较为正常，结构衬砌力学性质在允许的范围内，表明施工期间围岩基本稳定。
原因分析（1）由于裂隙发育密度大，阀室开挖后形成楔行体，应力释放导致岩体变形；（2）由于节理密度大，系统锚杆只能垂直于一直裂隙，与另一组节理面平行，因而在卸荷力作用下，部分系统锚杆端部垫板发生扭曲变形；（3）由于裂隙中充填泥质，在进行泵房仪器孔压水和灌浆施工时，就会出现沿裂隙渗水和串浆现象，使得围岩结构面抗剪强度局部下降；（4）开挖爆破时，装药量控制不当，使得阀室局部超挖，且支护滞后，引起围岩变形过大。
技术处理（1）增加规格为25 L= 4m的随机锚杆，锚杆垂直于主节理面；采取增加锚杆长度，增大锚杆直径，增装附加锚杆和配筋补强延伸等措施，以确保围岩安全；（2）增加一个收敛观测断面，进一步加强施工中的围岩变形观测；另外，还在不稳定区域增设了锚杆应力计。延长监测期5个月，通过监测，围岩未出现异常变形。
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