压力前池的型式温宿级电站的压力前池为虹吸式压力前池。
采用虹吸式压力前池的主要原因是新疆河流大都为多泥砂河流，般泥砂期为5个月左右，对水轮机磨损较为严重。采用虹吸量，从而减轻因水轮机的磨损而影响水轮机使用寿命和机组出力。
虹吸式压力前池漏气破坏情况及原因1机组在试运行59天后，机组出力突然逐渐减少，与此同时，前池压力指的压力指标也逐渐减小，约10分钟后，机组被迫停机。经电站技术人员全面检查，确认为虹吸管真空被破坏，导致机组断流停机。
打开真空破坏阀，发现虹吸管钢衬板隆起，被吸扁，钢衬焊缝撕裂。
破坏区域主要在虹吸管两侧壁，破坏面积约20破坏的主要特征为厚61钢内衬板隆起变形，脱离虹吸管内层砼，焊缝处撕裂，部分钢筋环和钢内衬脱裂，钢筋环尚留在内层砼内。同时发现破坏处混凝土存在大面积蜂窝空洞露筋和漏振现象。
事故原因分析1设计被修改原设计钢内衬和砼的结合方式为钢内衬和砼的连接为锚筋连接，锚筋为914钢筋，锚筋的长度为30，间距40，呈梅花型布置。
在施工过程中，由于虹吸管段厚60啦，为双层钢筋网，由于锚筋和混凝土双层钢筋网的布置存在矛盾，钢筋施工难度相当大，同时钢内衬锚筋无法按设计间距和梅花型布置形式进行布置，且工期要求非常紧张，施工单位提出施工有困难，无法按照设计施工。设计人员经验不足，对设计进行了修改。修改后原锚筋的连接方式改为钢内衬外想法是是加50宽扁铁正好与内层钢筋网的保护层厚度5，相等，可省去保护层的架立筋；是起到加劲环的作用增加钢内衬的钢度，同时和砼也可起到连接作用，且施工方便。从事故发生后的破坏情况看有两种破坏现象，第为钢内衬板被吸扁，隆起并和加劲扁铁起脱离管身砼，第加劲扁铁和钢内衬脱焊，因钢内衬隆起变形，脱离砼而扁铁仍留在虹吸段砼内，因此从上述破坏情况看设计上的修改是发生事故的原因之。
2施工方面割开钢内衬板破坏处后发现，破坏处砼均存在漏振蜂窝空洞及露筋现象，破坏严重的部位，洞深达2030，个别成为通孔。其主要原因就是砼浇筑时平仓没有做好，造成大骨料集中，加之振捣不密实和漏振，致使砼浇筑质量差。经过设计部门建设单位和施工单位有关专家和技术人员认真分析和现场调，认为造成事故的主要原因是砼浇筑质量差，加之修改设计欠妥，造成前池引水时由于虹吸管钢内衬被吸扁隆起，产生变形破坏，造成事故的发生。
处理措施第步割除破坏部位的钢衬板，割除面积比破坏部位面积要稍大些，清除有蜂窝空洞露筋部位的砼，然后用比原设计标号的，25级配砼进行补强灌筑。
对被破坏的其它区域全部凿毛处理，凿毛的要求是凿毛部位砼面露出石子。
第步采用层抹面的水泥砂浆防水层进行处理。处理前对凿毛的轮用压水枪进行冲洗，具体做法是第层水泥浆层厚23水灰比0.40.5，分次抹压；第层为水泥砂浆层，配合比12.5，水灰比0.40.45，厚度45，第层工序施工时间为第层水泥浆层干燥到用手指能按人水泥浆层1412深时，接着进行抹压，使第层水泥砂浆能压人第层水泥浆层，并且压人水泥浆层的厚度能达到14厚度，在层牢固结合后，用扫帚按顺序向个方向扫出横向条纹；第层水泥浆层厚23，水灰比0.371.4，待第终凝后般控制在24小时，适当浇水湿润，即可进行第层施工；第层水泥砂浆层厚45配合比和操作方法同第层，分次用铁抹子抹压56遍，压实抹光，压实抹光的平面和没有破坏的钢内衬面样平，保证修补平面和钢内衬的平整度。
第步由于虹吸管段水流冲刷和磨损比较严重，为了增强修补的效果和寿命，我们在抹完第层沙浆并待砂浆终凝干燥后刷层厚23的环氧胶泥进行补强保护。
各层水泥砂浆和环氧胶泥配合比。
温宿级水电站压力前池虹吸管段事故部位采用上述处理措施后，于1997年4月12日正常运行发电至今，正常运行2万余小时，没有发现异常情况。因此说明施工处理措施基本上是成功的。
在新疆多泥沙河流上修建水电站虹吸式压力前池，无论是否采用钢内衬板，如出现类似问，上述处理措施可做为参考。
工序第层第层第层第层水灰比配合比稠度厚度水泥浆层水泥办浆层水泥浆层水泥砂浆层上接第34页推广沟灌和水稻格田化及浅湿灌技术。
塑料地膜覆盖保墒和疏松耕作保墒技术。
为了提供准确的时段流量，力求用水量的核算达到准确无误公开合理；灌区每年从水费中拿出35的资金用于水利工程建设和维护，特别是抓量配水设施的建设。现已建立了先进的水情自动测报监控系统，各支斗农渠修建了标准断面，安装了自记水位计，建立了完善的测配量水设施，努力提灌区渠道的有效利用系数，为科学管水用水，实行定额供水，按方收费提供依据。灌区渠系灌溉水利用系数是集中反映灌溉工程和管理水平的项综合指标，经测定干渠渠系水的利用率为95，支斗渠系水的利用率达85，同比有较大的增长。有计划地对渠道进行防渗维修配套除险加固和更新改造，不断提渠道水库等各项水利工程的效益。
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