1改造设计的原因茂名石化乙烯工业公司各装置共有16台原大连耐酸鼠厂生产的，界型长轴液下泵，由于该种泵先天设计不良，导致该种泵工作时叶轮轴套衬套等腐蚀磨损快，备件更换频率，使用周期短，检修费用高，维修困难，严重影响连续生产，无法适应乙烯生产需要，因此，设备在大连东亚耐腐蚀泵厂的合作下，试制成功，替代了原有0型长轴液下泵，排除了以往，界型泵的弊端，保证了正常生产。
2自吸原理在栗启动前，栗体内的定量的液体启动后，由于叶轮转动，在离心力作用下将液体甩入泵体，经回液腔返回到叶轮的进口处再循环，在液体不断循环的过程中，逐渐吸入管内的空气，带到循环的液流中，形成气液混合物，此混合物由叶轮输送到泵体的气液分离室内进行分离，气体则从排出口溢出，液体则返回到叶轮的进口处再循环，这样连续不断，1纪将吸竹内的个气抽后正常工作止。1.
阁1朵自吸原理2中小型卧式离心泵3设计原理对般中小型卧式离心泵来说，泵轴心线距液面的垂直高校叫几吸心度，或称何安装高哎，以尽。，在选用离心泵时，当然希望吸入高度越高越好，这样可以提高离心泵机组安装高度，以减少土建工程，但是，栗的几何吸入高度是不能无限提高的，从离心泵工作原理可知，泵能把低处液体吸至高处，是因为液体在叶轮离心力的作用下被甩出叶轮，而叶轮吸入口处造成真空度，贝士水池中的液体在液面压力作用下经吸入管路进入泵内，因此，泵的吸入高度与泵吸入处的真空度液面压力，吸入管路的速度，阻力及被抽液体的重度等因素有关，其几何吸入高度可根据伯努利液体流动能量方程式求出。
取1中液面任点0与水泵入口55断面列出单位重量液体能量关系液和，吸口的压力。1；iv，rs；UnfnM入口的平均速度，为吸入管路水力损失，米液柱；7为液休屯度，切。
在般情况下，是较小的，可以略去不计，而水鼠几何安装度尽=232.故由上式可知水泵吸入口的静压力低于大气压的压力，般用真空度，如果作用在液面上的压力，就是大气压尸则根据真空度定义式可得泵入口处的吸入真空度好3为由此可知，泵入口处的吸入真空度执不仅与水泵几何安装高度好3有关，而且还与吸入口的流速，吸入管路水力损失及液面压力有关，由公式3可以看出，如果泵在某个流量下运转，则2为定值，而管路水力损失味项岜儿乎是定侦。则吸真空度心。随竹儿何安装高度的增加而逐渐增大。当几何安装高度战增大至某数值后，泵就因汽蚀而不能工作，对应于这工况的吸入真空度叫大吸入真空度，以好目前大吸入真空度丹3只能由试验求出。为了保证离心泵运行时不发生汽蚀，同时又有尽可能大的吸入真空度，我国机标103906，圯104067规定留0.3米的安全量，即将试验得出的打1减去0.3米作为允许大吸入真空度，或称允许吸入真空度，以丹3在离心泵的工作范围内，允许吸入真空度氏5是随着流量变化的，3.
随着流量的增加，好5是下降的，所以，在决定水泵的允许安装高度执时，应按离心泵运转时可能出现在流量工况下运行时不发出汽蚀，当水池液面为标准大气压时，由公式3可得当大气压为非标准大气压时，则由4可查得该位置基圆直径，3的确定叶轮与隔舌之间径向间隙从2增加至20，对泵的自吸性能无太大影响，但随着间隙的增大，自吸时间变长，直至无法自吸，般情况下取D3=1.021.05D2.，导壁点所在直径的确定点所在直径决定了喷嘴的过流能力，取乃4隔舌位置的确定根据具体结构，般取1=2230导壁起始点5的位置般取导壁起始点51的位置角度巾2=3035气液分离室的计算液体从小流道流出后进入气液分离室，在气液分离中沿对数螺旋线运动4主要部件的理论计算4.1叶轮集合参数计算叶轮出口宽度62的计算可根据如下的经验公式叶轮外径乃2的估算叶轮外径乃2可按经验公式进行估算气压时该位置的大气压叶轮进口直径，0的确定叶轮和泵体其余尺寸的确定与普通离心泵相同。
自吸泵在工作时有定的吸上高度，叶轮入口压力较低需要有较高的汽蚀性能，取系数尤，=5.05.3.
1叶片数2的选择从自吸方面考虑，叶轮叶片数应少些，这样能使冲刷射流更深地射入叶轮叶栅中，带走较多的气液混合物，在叶片包角不变的情况下，叶片数减小时，每个叶片的负荷增加，对液体导流作用降低，使泵的效率下降，叶片数4.2泵体主要尺寸5设计实例按以上方法，根据装置工艺需要成功的为乙烯设计了台，乙型自吸泵，如加氢，740315流量2=42扬程好=36爪，转速=1450科高效率达42，自吸高度可达7.2m，该产品自投入使用以来，动转平稳，各项技术指标均达到装置的工艺要求，完全满足生产使用。
6结构特点1结构简单，不易出现故障，检修方便。2不需要真空泵，气体分离器等辅助设备。3恢复能力强，允许介质中混有气体，具有较强的吸气能力。
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