大连理工大学李启堂讪汕纪是油广泛使用的采汕设备，其主要部件为泵筒。常规泵筒的长度为6.3，泵筒内径02 8，根据冲程的不同，长度又有变化近年来，又提出长冲程低冲次的采油举措，于是对泵筒长度的要求增加了。由厂从筒内部柱塞运动，要求其内面粗糙度值小，直线性好，椭圆度小。珩磨机作为泵筒加工命。为满足生产的需要，设计的斯磨机要求能加工不同直径的泵；珩磨的长度欠可达13要求工作稳定，性能可靠1基本参数泵筒珩磨机要求既能对不同长度又能对不同直径规格的泵筒进行加工，其工作参数如下25108，内径，工件材料内面经渗碳或镀络锻铅处埋运动参数往复运动5次，主运动转速为8042，1.，并能进行无级调速，以适应对不同泵径的泵筒进行加卫2结构2.1床身主副床身都比较长。采用铸造工艺生产+仅。1序多，而且生产周期长；采用焊接结构可以克服这些不足，也符合刚度要高，重量要轻的指导思想虽然焊接结构的抗振能力较差，但通过合理的设计，尤其是对焊缝制定合理的工艺，可以弥补钢铁阻尼比小的缺点。
受加工手段限制，每节主副床身又由几段组成又寸于钢板与钢板的联接，由于断续焊缝的减振能力比连续焊缝的能力高，故在满足刚度的要求下，应尽，采用断续焊接；似承载焊缝或位于结构面的焊缝。必须采用连续焊缝形式由于床身比较长，所采用的角焊缝焊接的1形接头比较多2而熔敷金属的收缩力可使未焊透的接合面能产生微小的相对位移，从而使焊缝具有定的阻尼作用；对承受较大弯曲载荷和冲击载荷的丁形接头，焊缝应采用单形坡口形式1.副床身2.工件支架3.工件4.珩磨杆5.主床头箱6.副床头箱7.往复运动部分8.主床身3焊缝的尺寸按等强度原则确定对受压焊缝般+进，强度验兑对受拉焊缝，不仅要考虑焊强度，还要考虑和结构刚度的致性21.2残佘应力的消除由于焊缝的冷却收缩，使焊缝区存在残余拉应力，在焊的边缘丛体金属中，相应产卞之抗衡的压应力方面，焊接采用的钢板度变化浪大5，评5，不同厚度钢板的焊接又加剧了残余应力1采用热处理方法可消除或减小残余应力。即把各段床身送入闷火炉后，加热到60以上保温段时间，然耵冉随炉冷却加热速度，按照以下公式确定通过这台机床调试。我们认为交流变频调速器作为数控机床辅助驱动，尤其是换刀机构的驱动装迓，不失为种低成本可靠方使的驱动方案可以预，今后变频调速器在数控机床上将得到更为广泛的应用。
第作者张敬毅，青海第1床厂技札开，部，编辑董雅萍保温3，随炉缓慢冷却到260左右，再在空气中冷却，机加工时应注意保证各节主副床身的形位公差要求并在焊接时留有适当的加工余量剧床身面上的形槽应与主床身导轨满足平行度为0.0051的要求主副床身的联接满足整体平度，7和直线度，5，的要求12主副床头箱由于采用变频调速，在满足输入输出力矩的前提下尽量简化结构主床头箱由铸铝铸造，采用根轴实现级变速箱体的主轴线与栗筒支架的中心线有同心度为0.002，的要求副床头箱3，直流伺服电机经蜗轮蜗杆减速后，职动从动齿轮，而从动齿轮与齿条啮合，于是实现了对珩磨头上的砂条的扩张成收缩进控制1.蜗轮2蜗杆3.箱体4.从动齿轮5.齿条接推杆2.3导轨的制造导轨精度的高低直接关系到泵筒质量的好坏，导轨由多节棒料组成，各节之间的对接端面间隙要求非常小±0.1为，加耐磨性，导轨面要求调质处理，磨后的外面的粗糙度为0.4，直线性要好。
链轮翼于主床身的头部，通过链条传动带动主床头箱作往复运动，要求运动尽量平稳，到达死点后自动换向，换向机构应灵活珩磨头的扩张适通过伺服屯机把动力传给副床头箱，经蜗轮蜗杆后带动齿条，进而带动推杆实现衔磨头况向伺服电机发出指令，确定扩张量的大小。顶杆的结构比较特殊，其上有几个锥形的台阶，向前运动时可使，磨条扩张，向后运动时珩磨条收缩。扩张时应比较平缓。避免闪扩张过快造成对珩磨条的损沉推杆受力人不得弯曲，因此应有强度要求2.5变频器的选择主轴速度由变频器来控制，要求加减速平稳，定位控制精度高，选用的变频器介于恒功率和恒转速之间。
其容量按下式选取P电动机功率，1ros功率因素，通常取为0.75左右Pr变频器的功率。1研制的台衔磨机己成功地运用到实际生产中，使用中性能，靠，1作稳定` 1焦，杰编著。焊接结构分析基础。上海上海科学技术文献出版23.2导轨磨导轨座来固定导轨，要求与导轨接触的弧面粗糖度值小，分布的位置应与导轨间的对接面错开。
2.4往复运动及珩磨头设计由交流电动机提供动力，摆线减速器减速后带动基础。北京机械工业出版社，1985.
编辑刘茹贵17，1改1期1麟吧iS
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