2=TimesNewRoman石油大学华东机电系胜利石油学校以22，动式单螺杆果的结构与工作原理后，给出了栗个主要部件单泵与单螺杆马相螺杆。衬套1的端面直径衬套导程和偏距的计算方法杯苍达协调工作时，两者之间的，和功料大小应满足的关躜2力机械的基本理论和工作特点，并考虑现场实际提出的，因此十=普遍意义，对于不同总体结构布置形式的液力驱动式单螺杆泵，设计时=3具有主词液力驱动螺杆泵结构参数匹配计算液力驱动式单螺杆泵是种新型采油装置。这种泵在抽汲高粘度含砂和高含气量的原油时具有的优越性，在采油领域具有很好的应用前景1.目前，此种泵在我国尚处于试验研究阶段。
结构与工作原理液力驱动式单螺杆泵的主要部件由单螺杆马达单螺杆泵万向联轴器或软轴止推轴承外壳和打捞头等组成，其结构1.
杆；5单杆马达上部衬套；61013万向联轴器；7止推轴承；8单，杆马达下部嫌杆；9单镉杆马达下部衬套；单嫌杆泵上部嫌杆；12单杆泵上部衬套；14单，杆泵下部螵杆；15单，杆泵下部衬套；16外壳；17下部吸人阀泵工作时，地面动力泵将压动力液沿中心油管泵上的1通道输送到上部两螺杆马达的好腔室，并驱动两螺杆马达的螺杆旋转，将液体能转化为机械能，工作过的废旧动力液分别经厂腔室C通道和腔室d通道排出到油套管环形空间i两螺杆马达输出的动力带动下部两螺杆泵的螺杆转动，从而使井下原油通过下部吸入阀经6通道吸入两螺杆泵之间的腔室，并经两螺杆泵加压后，上部螺杆泵打出的原油经腔室通道排到油套管环形空间，下部螺杆泵泵出的原油经尺腔室6通道排到环形空间，将机械能转化为液体能。工作过的废旧动力液与两螺杆泵排出的原油混合，经油套环形空间输送到地面2.笔者根据油田现场的需要，提出液力驱动式螺杆泵的结构参数设计和动力匹配计算的套完整方法。
参数计算1.参数的初定根据实际工况，初定泵的排液量转速和容积效率。要使泵长期效工作，螺杆衬套的导程蜾杆直径和偏心距之间需满足如下关系，李增亮，副教授，生于1962年，1984年毕业于华东石油学院机械系矿机专业，现在石油大学北京攻读博士学位，从，教学与科研工作。地址257062山东省东营市。电话0546收稿日期2001 D螺杆断面直径，e偏心距，1讯。
油螺杆马达工作过的废旧动力液密度，1；以下公式可得，6的取值范围Qp井下单个螺杆泵的实际流量，3；n井下单螺杆泵的转速，rmin；Vv容积效率，在800.85之间选取；2.参数的确定及验证在706的取值范围内圆整定值，使其满足71的要求。流量公式为由此可计算转速转速计算结果须接近初定转速。
根据下面公式，可确定衬套断面长轴长和衬套外圆直径动力匹配计算1.泵部分的动力匹配井下螺杆泵欲将抽汲的原油输送到地面，必须克服油套管环形空间中液体的阻力，为此建立井下螺杆泵排出口处油套管环空断面1断面至井口油套管环空断面2断面的实际液体流动能量方程，2.
12断面的压力，亦即分别井下螺杆泵出口处的压力和井口套压，VB22断面的流速，肌8；Ihl7水力损失，12断面的速度水头=化，便可计算出于是，便可得到泵的工作载荷那么，单个螺杆衬套副上的有效功率为由于井下单螺杆泵是采用双螺杆衬套副对称布置，以便轴向水力载荷平衡，简化止推轴承结构，故整个井下单螺杆泵的有效功率为p，泵进口压力或沉没压力，8；Np单个螺杆衬套副上的有效功率，识；Ne单螺杆泵的有效功率，取。于是，便可确定出并下单螺杆泵上轴功率及泵轴上的扭矩Naxp2单个螺杆衬套副上的轴功Ms单个螺杆衬套副的轴上扭矩，Maz整个井下泵的总扭矩，Vs井下螺杆泵的泵效，初设计时可在0.6，0.7之间选取。为安全起，建议选取较小值。
2.马达部分的动力匹配为了使井下马达与井下泵匹配工作，则每个螺杆马达中的螺杆衬套副的结构参数应与螺杆泵中螺杆衬套副的结构参数相同，同时考虑到螺杆马达中轴向水力载荷的平衡，以减化轴向止推轴承的结构井增加其寿命，所以也将两个螺杆衬套副在轴向上对称布置。这样，整个马达的输出功率应等于整个泵的输人功率，又由于转速致，则整个马达输出扭矩与整个泵输入扭矩也相等。
由地面泵来的高压动力液作为井下马达的输人总流量，被均分到两个螺杆马达，记为，大部分用来驱动螺杆作功，而另部分则通过螺杆与衬套的间隙漏失。那么单个螺杆马达中需要的实际输人流量可由下式求得在数值上与单个螺杆泵中的理论流量相同，3Vnv马达的容积效率，般可取0.8.
整个井下单螺杆马达需要地面动力栗提供的总的实际输人流量为螺杆马达输人的液体能大部分转化为机械能，由螺杆马达万向联轴器输出并传递到泵轴上。根据能量平衡的原理，得即pm单螺杆马达进出口压差，1螺杆马达的效率，般可取0.6.
求出的条件下，便可建立油管中由井口2断面至井下单螺杆马达人口处1断面的实际液体能量方程Pl，p212断面处的压力，t，V2l2断面处的液体流速，mS；Pi动力液的密度，∑，动力液经油管从井口2断面流到井下单螺杆马达人口1断面时的水力损到井下单螺杆马达与单媒杆泵两者出口压力相同，皆为故单螺杆马达人口处1断面的压力可由下式求得于是，将以上已知条件代入式23中并整理，便可得到求地面动力泵排出口处2断面压力的计算式根据上面的分析计算结果，便可方便地匹配地面动力泵，使其流量和压力满足要求。
结论笔者给出的液力驱动式单螺杆泵螺杆衬套副主要结构参数和动力匹配的计算方法及理论，是根据单螺杆式水力机械的基本理论和工作特点，并充分考虑到现场实际情况而提出的，于此种型号螺杆泵的设计具有普遍指导意义；给出的各具体计算公式是针对1总体结构布置形式而导出的，对于该种方案的液力驱动式单缧杆泵的设计可直接应用；对于不同总体结构布置形式的液力驱动式单螺杆泵，在设计过程中，有些公式应重新推导。
1万邦烈，李继志。石油工程流体机械。山东省东营石油大学出版社，19993603882万邦烈。单嫌杆式水力机械。山东省东营石油大学出本文编辑朱必兰
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