本文以一台采用分裂线圈法换相变极电机YD132M - 4 /6- 5 5kW为例，给出了线圈分裂比的确定方法，采用正弦时变有限元法对其涡流场进行了计算，并且利用能量法计算了不同负载时和起动时对称极间区（相邻N极和S极的各一半组成的180电角度区域）转子各槽的槽漏抗，近似算出转子槽漏抗，得出转子槽漏抗随负载变化的规律。
2绕组排列方法和线圈分裂
2 1 YD132M - 4 /6分裂线圈法变极绕组排列
本文以YD132M - 4 /6变极电机为例，说明采用分裂线圈法变极的绕组排列过程。该电机定子槽数Z 1 = 36，转子槽数Z 2 = 33，变极前为6极，变极后为4极，定子绕组采用双层叠绕。
2 2线圈分裂比K C的确定
由于6极各相支路平衡，支路无环流，且变极后三相绕组排列情况相同，这里仅分析变极后A相L、M和N三支路间感应电势平衡条件下，线圈分裂比K C的确定方法。
以上从理论上论证了，如能实现线圈分裂比为2cos20 ，则无论电机处于变极前或变极后情况下，这种方法所用3Y /3Y连接均会使电机处于三相绕组严格对称相支路间没有环流的理想状态。本文对采用分裂线圈法的YD132- 4 /6变极电机在线圈分裂比为2cos20时的绕组系数和采用传统变极方案一不计及支路D、E、F和G、H、J与计及D、E、F和G、H、J时的绕组系数分别进行了计算可看出YD132- 4/6- 5 5kW变极电机采用分裂线圈法的换相变极方案， 6极时绕组利用率得到提高。
2 3相绕组支路不平衡度计算
3新型多星型换相变极电机的有限元分析
3 1求解涡流场数学模型
鉴于分裂线圈法3Y /3Y换相变极电机定子绕组的特殊性，以电机的整个横截面作为求解区域所示。为计算方便，作以下假设：电机横截面内的电磁场按二维场处理，铁心外圆的散磁忽略不计；定子导体和铁心中集肤效应忽略不计；场域中各场量随时间按正弦变化。
3 2定子电流的计算
电机的定子电流可通过迭代的方法计算，迭代方程为：U = I（R + jX ） + E（ 6）式中： U为定子端电压； R为定子电阻和归算到定子侧的转子端部电阻； X为定子端部和归算到定子侧的转子端部漏抗； E为感应电势。感应电势E的计算为E = j L ef 2aK f i= 1（- A i N i）在上述计算过程中，计算定子电流首先必须对涡流场进行求解。
3 3转子槽漏抗计算
3 3 1单个转子槽的槽漏抗计算
在用上述方法算得电磁场后，电机（）转子第i个槽的槽漏电感可由下式获得。
3 3 2考虑磁场分布的转子槽漏抗计算
由于穿过每个转子槽的磁通大小和方向以及铁心的饱和程度均有不同，在各个槽感应出的槽漏抗也不同，仅以某一个转子槽算出的一相转子槽漏抗是不够精确的。考虑到磁场分布的对称性，以对称极间区的转子槽为研究对象。
4计算与试验结果
可看出：随着负载增大，转子槽漏抗不断减小，这是由于负载不断增大，转子槽口饱和程度增大造成；处于对称极间区转子槽的槽漏抗较大，极中心线处转子槽漏抗最大，这是由于穿过此位置的转子槽磁力线较少，饱和程度低，而极中心线处却相反； 4极时相邻两个半极下各转子槽漏抗较之6极分布均匀，这是由于6极时磁密高而对称极间区转子槽数少，穿过各转子槽的磁通变化大。
可看出，本文所述方法计算结果与传统方法相比较准确，表中转子起动漏抗的计算值为所得起动时转子槽漏抗计算值与传统路的方法计算的起动时转子其他漏抗值之和，它与实测结果的差异，可能是由转子谐波漏抗与斜槽漏抗计算误差和试验误差共同产生。
5结论
本文通过采用分裂线圈法新型换相变极电机的计算和分析，得出如下结论：1）分裂线圈法变极方案，较之传统变极方案既提高了定子绕组利用率，又增强了定子绕组节距选择灵活度；2）随着负载增大，转子槽漏抗不断减小。对称极间区转子槽的槽漏抗较大，极中心线处转子槽漏抗较小；3）由于少极时磁密高且对称极间区转子槽数少，穿过各转子槽的磁通变化大，所以多极时对称极间区各转子槽漏抗较之少极时分布均匀；4）本文所提出的考虑各转子槽饱和与分布不均匀的转子槽漏抗计算方法是合理的。
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