2结构设计与特点
H355中心高低压2极和4极通用机座，采用西门子机座和底座可分离连接方式的装配关系。
这种可分离连接方式的目的在于：使机座相对中心线每45连接底座位置的径向改变（换位） ，使机座上定子主出线位置和出线盒选择在机座顶部或机座左、右侧，能方便用户接线要求。底座可根据不同极数的安装尺寸在长短机座上互换，可满足一种机座、多种安装尺寸的要求。在利用这种装配关系中，关键的问题是如何防止有可能由此处引起。
电机在负载运行时振动。西门子在处理这一问题上采用铸造机座和底座合理准确的凸凹止口配合连接的四组4- M12螺栓可靠固紧防松措施。
在降低电机噪声与振动方面，西门子电机为避免产生低阶次的电磁力波和避免与定子铁心发生共振，定、转子冲片选用西门子推荐的槽配合。铸铝转子采用斜槽，可有效地削弱齿谐波。其中定子采用半闭口槽，铸铝转子采用闭口槽，用以缩小定、转子槽开口宽度，减小气隙磁导谐波。
在降低轴承振动与噪声方面，西门子在轴承结构设计方面可根据不同的负载要求实现轴承灵活改型和调整的装配关系。经2极样机测绘，西门子在轴承结构设计方面，轴伸端双轴承采用外侧NU217柱轴承和内侧假轴承作为储油挡圈成一体。
非轴伸端双轴承外侧采用NU217柱轴承，内侧采用6217C 3球轴承，用轴向弹簧定位。适用于径向负荷较大、轴向负荷很小而且长期运行的负载。
当被拖动是风机负载，既有径向力为主，又有轴向力为辅。引起电机轴伸端异常振动，促使轴承加快磨损，造成短时间烧坏轴承现象。从轴承结构分析，由于深沟球轴承内外圈滚道为相互对称的圆弧凹槽，主要承受径向负荷，也可同时承受少量的双向轴向负荷。在2p转速较高，不宜用推力轴承时，轴伸端和非轴伸端采用6217C 3球轴承各两组，即用四个游隙较大的球轴承所具有的滚道代替原非轴伸端一个球轴承的滚道，可有效的阻止轴向推力引起的电机振动。经采用改型与调整轴承装配关系，使它以原有的柱线接触方式改为球面双点接触方式，去掉原来的假轴承，克服了柱轴承和假轴承储油空隙小，外加油路由于假轴承的堵塞而不畅的矛盾。
采用不停机加油结构，从端盖顶部散热筋凹槽中的油管注油，经通道进入轴承腔，废油从端盖内底部油槽排出。
在轴承储油结构上，西门子结构采用封油盖正装与反装措施，可调整轴承室储油与循环工作状态。正装使封油盖储油空间小，靠较小圆周间隙旋转堵油。反装储油空间大，利用封油盖结构成上滑坡连接R的形状返回，使稀化的油不能通过圆周间隙甩出。
西门子机座和端盖采用带密集型散热筋铸铁结构。机座在外壳直径仅有585的圆周上，散热筋按上下左右四组对称垂直水平分布。铸造工艺采用树脂砂型，能够浇铸出外壳较薄的机座壁和高而密集的散热筋，使机座重量比国内目前铸造Y系列机座减轻20% ，散热面积增加30%.端盖内外侧采用正交分布型散热筋，这种结构具有较好的散热性。由于电机铁心长、气隙小，密集散热筋能有效地加强机座和端盖的强度和刚度，使电机变形小，气隙同心度易得到可靠的保证。
紧凑型低压2极电机的优势在于：利用同心式双层散绕组的线圈端部不长，可使电机轴承距缩短、挠度减小。由于同心式双层散绕组每极每相采用大小线圈，使上下层线圈端部重迭层数少，便于布置（及不占有端部空间）。而传统的双层硬绕组端部上下层交错形式的间隔排列占有空间使端部伸长。同心式绕组端部可以在上下层大小线圈和相间绝缘之间相互紧贴固定为喇叭型，使2极电机的端部比硬绕组缩短40% 50%，因此采用这种同心式散绕组能有效的缩短机座和线圈总长，节约原材料很显著。
H355 2极电机由于定子内径仅为320，槽数为48，两组四个同心式双层绕组不能一次进入定子内腔下线，需断开过桥线，使每匝24根漆包线连接增加了困难，密集的线匝堆在定子内圆腔口，使端部无法成型，因此必须采用强迫成型工艺。为防止线圈在强迫成型中槽口处线圈受损伤，端部出槽口处的线圈用10端箍圆周固定，用轴向锥体成型线圈压模对装在定子线圈端部，让受挤压和磨擦部位预先垫好保护材料，两端施加压力使端部线圈强迫成型。
由于电机体积小、端部很紧张，极间和相间连接线改在线圈端部的背面，对出线和散热都有利。
从2p到8p低压系列中，定子铁心迭压均采用无压圈结构，省去靠传统压圈或带焊接筋外压装的固定方式。既节省原有压圈和焊筋空间，又避免铁心端部漏磁在压圈内产生涡流损耗。
3结束语
这种全封闭式电机的紧凑结构为开发较大容量低压电机迈出了可喜的一步。
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